國標碳鋼無縫沖壓彎頭180度鋼制焊接彎頭長半徑半圓彎頭180E（L）

不銹鋼彎頭

1、焊條使用時應保持干燥，鈦鈣型應經150℃干燥1小時，低氫型應經200-250℃干燥1小時(不能多次重復烘干，否則藥皮容易開裂剝落)，防止焊條藥皮粘油及其它臟物，以免致使焊縫增加含碳量和影響焊件質量。彎頭焊接時，受到重復加熱析出碳化物，降低耐腐蝕性和力學性能。焊后硬化性較大，容易產生裂紋。若采用同類型的焊條焊接，必須進行300℃以上的預熱和焊后700℃左右的緩冷處理。若焊件不能進行焊后熱處理，則應選用鉻鎳不銹鋼焊條。

2、為改善不銹鋼彎頭耐蝕性能及焊接性而適當增加適量穩定性元素Ti、Nb、Mo等，焊接性較好一些，采用同類型的鉻不銹鋼焊條時，應進行200℃以上的預熱和焊后800℃左右的回火處理。若焊件不能進行熱處理，則應選用鉻鎳不銹鋼焊條。

1. 奧氏體不銹鋼基體以面心立方體結構的奧氏體組織(γ相)為主，無磁性，主要通過冷加工使其強化(并可能導致一定磁性)的不銹鋼。奧
2. 氏體-鐵素體(雙相)型不銹鋼基體兼有奧氏體和鐵素體兩相組織(其中較少相的含量一般大于15%)，有磁性，可以通過冷加工達到強化效果的不銹鋼。鐵
3. 素體型不銹鋼基體以體心立方體晶體結構的鐵素體組織(α相)為主，有磁性，一般不能通過熱處理硬化，但冷加工可使其輕微強化的不銹鋼。
4. 馬氏體型不銹鋼基體為馬氏體組織，有磁性，通過熱處理可調整其力學性能的不銹鋼。沉
5. 淀硬化型不銹鋼基體為奧氏體或馬氏體組織，并能通過沉淀硬化(又稱時效硬化)處理使其硬(強)化的不銹鋼。
6. 不銹鋼1Cr18Ni9Ti 0Cr18Ni9 00Cr19Ni10 0Cr17Ni12Mo2Ti 00Cr17Ni14Mo2 304 304L 316 316L等 3、不銹鋼彎頭具有一定的耐蝕(氧化性酸、有機酸、氣蝕)、耐熱和耐磨性能。通常用于電站、化工、石油等設備材料。不銹鋼彎頭焊接性較差，應注意焊接工藝、熱處理條件及選用合適電焊條。

中國已經是世界上最大的建筑材料生產國和消費國。主要建材產品水泥、平板玻璃、建筑衛生陶瓷、石材和墻體材料等產量多年居世界第一位。同時，建材產品質量不斷提高，能源和原材料消耗逐年下降，各種新型建材不斷涌現，建材產品不斷升級換代。滄州管道裝備制造業基礎雄厚。現有生產企業3200多家，其中規模以上(銷售收入500萬元以上)企業222家，從業人員12.4萬人。主要產品有各種特鋼、不銹鋼、碳鋼等多種口徑的無縫鋼管、低中高壓鍋爐管、石油鉆探管等鋼管;各種三通、四通、閥門、異徑管等彎頭管件;各種不銹鋼法蘭、鍛造法蘭;各種管架、儀表、石油防井噴器等管道配件;各種聚乙烯管、聚丙烯管等塑料管道，共16大類370多個品種3500多種規格。制造工藝主要采用熱軋直縫焊、螺旋雙面埋弧焊、鍛打、鍛壓、中頻推制、冷成型、熱擠壓等，管道最大加工直徑2020毫米。產品廣泛應用于市政、石油化工、西氣東輸、船舶及核電等工程領域，年設計加工能力2500萬噸。2010年規模以上企業實現工業增加值130億元，同比增長31.7%，占全部規模以上企業增加值的16.1%。滄州管道裝備制造業正向"三上"(上規模、上水平、上裝備)和"三高"(高端、高壓、高附加值)的目標邁進，力促管道裝備制造業能力達到3000萬噸。滄州將成為國內外知名的"管道裝備制造與研發基地"和"管道裝備之都"。"十一五"規劃基建投資已棋至中盤，公路、鐵路等基礎設施建設投資的爆發增長和普通民用建筑投資的平穩增長，使建筑行業正處在景氣上行階段。同時，在建設節能社會和國家加強自主創新能力的背景下，節能和技術創新主題將是行業的發展熱點。塑料管件及管道再一次掀起管件熱潮。

局部減薄是彎頭常見的缺陷，但國內外對此類缺陷的研究主要針對直管，對彎頭局部減薄的研究少有文獻報道。本文通過詳細的有限元計算和理論分析，研究了在內壓和彎矩作用下局部減薄對彎頭極限承載能力的影響，以及內壓作用下多局部減薄的相互干涉效應和彎矩作用下直管對彎頭極限載荷的加強作用，并進行了部分實驗驗證，得到了以下研究成果:

1.用有限元方法對內壓作用下局部減薄彎頭的極限載荷進行了系統地分析和計算，得出局部減薄彎頭的極限壓力與局部減薄的直管不同，彎頭的極限壓力不僅取決于局部減薄大小，還與局部減薄位置和彎曲半徑有關，如采用局部減薄直管的計算方法評定彎頭，則會得出不安全或過于保守的結果;同時減薄寬度對極限載荷的影響也不可忽略。在有限元分析的基礎上給出了局部減薄彎頭極限壓力的計算公式，公式計算結果與有限元計算和實驗結果都相當吻合并偏安全，計算公式可以實際應用于局部減薄彎頭的安全評定，補充了該項研究的空白。

2.通過有限元分析，研究了在內壓下多局部減薄之間的相互干涉效應，研究表明多局部減薄的相互影響不僅與間距有關，還與減薄深度有關。指出減薄深度較淺時，軸向局部減薄間距大于2倍壁厚，雙局部減薄的極限載荷與單個局部減薄的極限載荷基本相同;當減薄深度較深，軸向局部減薄間距大于4倍壁厚時，雙局部減薄的極限載荷與單個局部減薄的極限載荷基本相同，補充了現有研究的不足。

3.通過有限元計算，研究了相連直管對彎頭極限彎矩的加強作用，指出與彎頭相連的直管會使彎頭的極限彎矩增大，彎曲半徑不同時，彎頭極限載荷增加量不同。當相連直管長度大于3倍管徑時，直管對彎頭的強化作用不再增加。該項研究補充了直管對彎頭加強作用研究的不足。

4.通過有限元分析詳細研究了局部減薄對彎頭極限彎矩的影響，得出面內彎矩作用下局部減薄彎頭極限彎矩的大小與減薄位置、減薄尺寸及彎曲半徑有關。研究表明在彎矩作用下，幾何非線性的影響是顯著的。在內壁局部減薄和大變形有限元分析的基礎上，給出面內彎矩作用下局部減薄彎頭極限彎矩的計算公式，計算結果可以較準確并偏保守地反映出有限元計算結果，并與實驗結果相符。該項研究填補了這一領域的空白。